Подбор номера прокатного профиля

Тройные и двойные интегралы http://1c-metod.ru/
Инженерная графика
Начертательная геометрия
Практикум решения задач
Инженерная графика
Спецификация
Правила нанесения размеров
Выполнение чертежей деталей
Решение метрических задач
Единая система конструкторской
документации
Машиностроительное черчение
База графических примеров
Геометрическое черчение
Начертательная геометрия
Метод проецирования
Комплексный чертеж линии
Комплексный чертеж
пространственной кривой
Классификация поверхностей
Конические сечения
Поверхности вращения второго порядка
Метрические задачи
Информатика
Концепция организации локальных сетей
Типы глобальных сетей
Управление системами
Ядерные программы
Программа развития ядерной энергетики
Программа развития АЭС до 2050 г
Гидроэлектростанции
Развитие ядерной индустрии
в странах мира
Ядерная программа Индии
Получение плутония
Ядерная программа Пакистана
Ядерная программа Южно-африканской
республики
Эволюция ядерных арсеналов
Создание энергетики на базе реакторов
на тепловых нейтронах
Ядерно-энергетические комплексы
Энергетическая  безопасность
Реакторы на быстрых нейтронах
Физические основы ядерной индустрии
Деление атомных ядер под действием
нейтронов
Бета-излучение
Радиация проникающая
Источник Y-излучения
 

Подбор поперечного сечения производят из условия устойчивости колонны относительно главной центральной оси с минимальным моментом инерции площади сечения. Для заданной колонны такой осью является ось Х (рис. г), так как относительно другой главной оси Y, момент инерции может быть изменен путем раздвижения или сближения ветвей колонны.

В случае если составные профили сечения могут раздвигаться относительно обоих главных центральных осей, минимально необходимый момент инерции сечения определяют по формуле Эйлера для критической силы, добавив в нее нормативное для данного материала значение коэффициента запаса устойчивости:

,

где Р – действующая нагрузка на стержень.

По вычисленной величине Imin, с учетом количества профилей, выбирают из сортамента необходимый номер профиля, и затем проводят проверку устойчивости колонны.

Минимально необходимую площадь поперечного сечения определяют из условия устойчивости колонны:

,

где - коэффициент продольного изгиба, уменьшающий допускаемое напряжение в стойке при расчете на устойчивость.

В расчетной формуле одновременно два неизвестных: А и. Поэтому, расчет ведем методом проб.

Первый цикл расчета. Задаем коэффициент =0,5. Находим требуемую площадь поперечного сечения колонны.

На долю одного уголка придется

125/4=31,25 см2

По таблицам сортамента неравнобоких уголков (ГОСТ 8510–86) выбираем уголок № 18/11, у которого ,, ,  (обозначение осей и размеров даны на рис.7.1,б).

Вычисляем момент инерции уголка относительно оси х (рис. 7.1,г):

Находим наименьший радиус инерции поперечного сечения колонны:

Вычисляем гибкость

,

где коэффициент приведения длины зависящий от формы закрепления.

По таблице снижения коэффициентов снижения допускаемого напряжения (таблица 7.2), находим коэффициент :

.

Проверяем прочность колонны

Перенапряжение составляет

Что не допустимо. Второй цикл расчета. Принимаем значение коэффициента

Находим требуемую площадь 

На долю одного уголка придется

152,44/4=38,11см2

По таблицам сортамента берем уголок №20/12,5, у которого , ,, .

Вычисляем момент и радиус инерции уголка относительно оси x:

.

.

 Тогда .

По таблице коэффициентов снижения допускаемого напряжения с помощью линейной интерполяции находим коэффициент :

130

140

134

0,40

0,36

0,384

Проверяем прочность колонны

.

Перенапряжение составляет

При небольшом пере- и недонапряжении (в пределах 10-20%) удобнее варьировать номером профиля. Возьмем уголок с большей площадью №20/12,5, у которого, ,, , , ,,.

Находим

.

 Гибкость колонны

По таблице коэффициентов снижения допускаемого напряжения с помощью линейной интерполяции находим

130

140

135

0,40

0,36

0,38

Проверяем прочность колонны

Недонапряжение составляет

С более подходящей площадью поперечного сечения уголка в сортаменте нет. Поэтому окончательно принимаем уголок 200х125х14мм, хотя при этом стойка работает с недонапряжением более 5%.

Пример 8.

Рисунок 7.1

Для составной колонны, состоящей из четырех неравнобоких уголков, схема закрепления которой показана на рис. а, требуется: подобрать номер уголка, определить расстояние  и , выбрать размеры соединительных планок и вычислить коэффициент запаса устойчивости колонны, полагая Р=1000кН, ,, материал ст.3.

 

Нейтральная линия пересекает ось z в точке с координатами у = 0, zo, тогда из уравнения (в) находим .

Подобрать по III теории прочности ( по критерию наибольших касательных напряжений) размеры сплошного прямоугольного поперечного сечения  пространственного стального бруса, изображенного на рис. 5.3.8, а.

Рассмотрим поочередно три точки (1÷3). Будем учитывать только действие моментов Мх, Му, Mz, а действием нормальной N и поперечной Qz сил пренебрежем.

Брус состоит из прямолинейных участков, перпендикулярных друг другу, a = 0,2 м.

Расчет кривых брусьев малой кривизны Если отношение высоты h кривого бруса к его радиусу кривизны Ro существенно меньше единицы (h/Ro < 0,2 ), то считается, что брус имеет малую кривизну.

Найдем вертикальные опорные реакции RA, RB простой балки, показанной на рис. 5.4.1, б. Предположим, что на балку действует та же нагрузка, что и на арку. В этом случае найдем RA = VA , RB = VB.

И наконец, по формулам (5.4.3) находим значения внутренних усилий, возникающих в арке. Например, в сечении х = 0 имеем у = 0,   sinφ = 0,8; cosφ = 0,6; Н = 19,5 т.

Построить эпюры изгибающих моментов Mz, поперечных и нормальных N сил для трехшарнирной параболической арки, показанной на рис. 5.4.3.

Ось эллиптической арки очерчена по кривой.

Расчет толстостенных труб В толстостенных трубах, нагруженных равномерным давлением, напряжения и деформации не изменяются вдоль оси трубы.

Для стальной составной трубы заданы: внутренний радиус внутренней трубы а = 7см, внутреннее давление р = 100 МПа, расчетное сопротивление стали Ry = 240 МПа, коэффициент Пуассона ν = 0,3; модуль продольной упругости Е = 2·105 МПа.

Проверка прочности в опасных точках составной  трубы, нагруженной внутренним давлением р.

Устойчивость сжатых стержней Наименьшее значение сжимающей силы, при котором сжатый стержень теряет способность сохранять прямолинейную форму равновесия, называется критической силой и обозначается Fcr.

Определить критическую нагрузку для сжатого стального стержня, имеющего прямоугольное поперечное сечение 46 см. Концы стержня шарнирно закреплены. Длина стержня l = 0,8 м.

Как изменится критическая сила, определяемая по формуле Эйлера, если длина стержня увеличится в 2 раза?

Определить критическую силу и критическое напряжение для центрально сжатой стальной стойки двутаврового сечения (двутавр № 33) длиной l = 4 м. Нижний конец стойки защемлен, верхний – шарнирно оперт.

Расчет на устойчивость деревянных конструкций, подверженных центральному сжатию силой N, необходимо выполнять по формуле:  (6.2.4).

Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует производить по формуле:.

Для стального стержня с заданной формой поперечного сечения (рис. 6.2.1), сжатого силой N = 500 кН, требуется найти размеры поперечного сечения. Материал стержня – сталь C255.

Задача . Подобрать диаметр сплошного стержня из стали С285. Стержень сжат продольной силой N = 20 кН. Концы стержня закреплены шарнирно. Длина стержня l = 100 см, а коэффициент условий работы

Лекции курсовые задачи чертежи лабораторные - математика, физика, ТОЭ, инженерная графика